工程科學學報

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期刊信息

月刊，1955年創刊

ISSN 2095-9389

CN 10-1297/TF

主管單位：教育部

主辦單位：北京科技大學

編　　輯：《工程科學學報》編輯部

出　　版：科學出版社

主任委員：楊仁樹

副主任委員(主編)：吳愛祥

地　　址：北京市海淀區學院路30號

電　　話：(010)62333436

傳　　真：(010)62333436

郵發代碼：82-303

國內發行：北京報刊發行局

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2015年第37卷第8期

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低透氣性原煤瓦斯滲流各向異性試驗研究

康向濤, 尹光志, 黃滾, 李星, 尚德磊, 李文璞

2015, 37(8): 971-975. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.001

[摘要](318)

[PDF 423KB](6) [施引文獻] ()

摘要:
為研究低透氣性煤層中瓦斯滲流的各向異性,以同一煤巖平行層理方向和垂直層理方向制取煤樣,利用自主研制的試驗裝置進行含瓦斯煤三軸伺服滲流試驗.結果發現平行層理煤樣的滲透率遠大于垂直層理煤樣.在峰值破壞前,平行層理煤樣隨著軸壓增加,滲透率在應力屈服點達到最小值,垂直層理煤樣在彈性階段初始時達到最小值;峰值破壞后,兩個方向煤樣的滲透率均呈非線性增長.

碳酸鹽溶液中富水充填材料的腐蝕及劣化機理

高萌, 劉娟紅, 吳愛祥

2015, 37(8): 976-983. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.002

[摘要](388)

[PDF 734KB](8) [施引文獻] ()

摘要:
為了研究碳酸根離子對富水充填材料的影響,通過強度檢測、掃描電鏡觀察、X射線衍射分析和紅外光譜測試,分析富水充填材料在碳酸鈉溶液中浸泡后的宏觀及微觀結構變化,并對其腐蝕及劣化機理進行探討.富水充填材料在質量分數為10%的碳酸鈉溶液中浸泡后,抗壓強度隨浸泡時間延長大幅度降低,浸泡90 d后抗壓強度比標養28 d抗壓強度降低72.5%,浸泡28 d后出現泥化現象.X射線衍射圖譜顯示,富水充填材料在質量分數為10%的碳酸鈉溶液中浸泡后有碳硫硅鈣石生成,且隨浸泡時間延長碳硫硅鈣石的生成量增大.紅外光譜結果未發現[AlO₆]存在,證實在碳酸鈉溶液中富水充填材料硬化體中鈣礬石急劇減少,轉變為爛泥狀的碳硫硅鈣石;碳硫硅鈣石作為無膠結力物質,會對富水充填材料硬化體造成嚴重破壞,表明碳酸鹽溶液對富水充填材料具有腐蝕作用.

分流預成型強化制粒改善鏡鐵礦粉燒結性能

朱德慶, 鐘洋, 潘建

2015, 37(8): 984-993. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.003

[摘要](244)

[PDF 880KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
針對鏡鐵礦精粉成球性及可燒性差的特點,采用分流預成型強化制粒工藝對進口鏡鐵礦精粉制粒及燒結性能開展研究.與常規制粒工藝燒結指標相比,采用分流造球強化制粒燒結工藝,焦粉配比從4.85%降至4.20%,利用系數從1.44 t·m^-2·h^-1提高至1.71 t·m^-2·h^-1,轉鼓強度從57.60%提高至63.80%,固體燃耗從76.46 kg·t^-1降至65.24 kg·t^-1;采用分流輥壓預成型強化制粒燒結工藝,焦粉配加量從4.85%降至4.70%,利用系數從1.44 t·m^-2·h^-1提高至1.64 t·m^-2·h^-1,轉鼓強度及固體燃耗基本不變.因此,分流預成型強化制粒工藝較常規制粒工藝能顯著改善鏡鐵礦燒結性能.其作用機理為:鏡鐵精礦經分流預成型后能改善混合料的透氣性,降低焦粉配比,提高燒結料層氧位,生成更多的鐵酸鈣及赤鐵礦,所得成品燒結礦結晶完善,礦物之間膠結緊密,內部氣孔由不規則大孔變為總體分布較為均勻且大小適中的規則球形,改善了燒結礦的強度和還原性.

紅土鎳礦非自由水脫除熱分析動力學

劉梅, 呂學偉, 白晨光, 鄧青宇, 宋晶晶

2015, 37(8): 994-999. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.004

[摘要](279)

[PDF 444KB](9) [施引文獻] ()

摘要:
在升溫速率分別為10、15、20和25℃·min^-1的條件下,利用差示掃描量熱儀對紅土鎳礦非自由水脫除過程進行了測試.針對測試數據,分別采用Flynn-Wall-Ozawa(FWO)法、胡榮祖-高紅旭-張海(Hu GZ)法、Boswell法、Starink法、Friedman-Reich-Levi(Friedman)法等不同的轉化率法計算其活化能,利用Malek法計算指前因子(A)以及確定機理函數,最后利用所得的動力學公式推導出等溫下反應進度與時間的關系并對不同溫度下的能耗進行分析比較.紅土鎳礦非自由水脫除過程的平均活化能為181.50 k J·mol^-1;指前因子ln A為21.95 min^-1;機理函數符合Z-L-T方程,即脫除過程為三維擴散控制機制;干燥溫度越高所需的平均功率越小.

載金硫化物焙燒-自浸出過程研究

趙留成, 寇玨, 孫春寶, 張舒婷, 王培龍, 劉柯

2015, 37(8): 1000-1007. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.005

[摘要](256)

[PDF 958KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
針對傳統氧化焙燒-氰化浸金工藝環境污染嚴重的現狀,采用焙燒-自浸出工藝提取載金硫化物中的金.研究焙燒溫度、焙燒時間和試樣量對單質硫轉化率和金浸出率的影響,通過X射線衍射分析、掃描電鏡觀察、能譜分析等手段分析焙燒過程中載金硫化物中硫的物相轉變規律.載金硫化物中黃鐵礦發生熱分解反應生成單質硫和磁黃鐵礦,隨焙燒溫度的升高和焙燒時間的延長,黃鐵礦的特征衍射峰強度逐漸減小直到消失,磁黃鐵礦的特征衍射峰逐漸生成并增強,原本致密狀的黃鐵礦顆粒變得疏松多孔.50 g試樣在氮氣流量1 L·min^-1、焙燒溫度800℃、焙燒時間60 min的條件下,單質硫的轉化率達到42.53%,金浸出率達到88.70%,實現載金硫化物的高效非氰浸出.

基于體積平均法的NH₄Cl水溶液凝固行為研究

李日, 周黎明, 潘紅, 王健

2015, 37(8): 1008-1016. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.006

[摘要](316)

[PDF 928KB](5) [施引文獻] ()

摘要:
根據合金凝固理論和體積平均多相模型,對NH₄Cl-70%H₂O凝固過程進行了數值模擬和實驗驗證.雖然研究者已研究過NH₄Cl-70%H₂O凝固過程,但是只針對單個現象進行分析,比如通道偏析的形成、對流形式以及晶粒的形成.在前人研究的基礎上,本文首次通過數值模擬和實驗對比兩種手段相結合的方式全面地研究了氯化銨水溶液凝固整個計算域的全部現象,尤其再現了等軸晶在鑄錠中的下落漂移現象以及由此引起的對流,并且更深入地探究了偏析的形成原因.通過計算發現等軸晶從型壁處沉降并逐漸向鑄型底部積聚,直到體積分數達到一臨界值后,柱狀晶停止生長,完成柱狀晶向等軸晶轉化過程.由于溶質再分配,底部晶粒集中的區域形成了負偏析,在尚未凝固的上部區域形成較大范圍的正偏析.通過實驗驗證發現,等軸晶在鑄錠中的下落漂移現象和對流形式的預測值與實驗值較為一致,從而全面揭示出凝固過程中固相的移動和對流是產生宏觀偏析的關鍵因素.

高鋁TRIP鋼的高溫力學性能

閆永其, 崔衡, 王征, 李東俠, 劉洋, 趙愛民

2015, 37(8): 1017-1022. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.007

[摘要](294)

[PDF 633KB](10) [施引文獻] ()

摘要:
利用Gleeble3500試驗機研究汽車用C-Mn-Al系TRIP鋼的高溫力學性能,測定了零塑性溫度和零強度溫度,應用差示掃描量熱法測定其相變區間,采用掃描電鏡和光學顯微鏡分析了不同拉伸溫度對應的斷口宏觀形貌及斷口附近組織組成.該鋼種零塑性溫度和零強度溫度分別為1425℃和1430℃,第Ⅰ脆性區間為1400℃-熔點,第Ⅲ脆性區間為800-925℃.第Ⅲ脆性區脆化的原因是α鐵素體從γ晶界析出,試樣從975℃冷卻至700℃過程中,隨著α鐵素體析出比例的增大,斷面收縮率先減小后增大.基體α鐵素體比例為8.1%時（850℃）,斷面收縮率降至28.9%;而拉伸溫度在800℃以下時,基體α鐵素體比例超過16.7%,斷面收縮率回升至38.5%以上.該鋼種在1275.6℃時開始析出少量粗大的Al N顆粒,但對鋼的熱塑性沒有影響.

雙相不銹鋼熱老化前后拉伸變形行為的電子背散射衍射表征

劉剛, 李時磊, 王艷麗, 王西濤

2015, 37(8): 1023-1028. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.008

[摘要](289)

[PDF 799KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
通過電子背散射衍射實驗分析方法,研究變形量和熱老化因素對雙相不銹鋼的拉伸性能、相邊界、局部應變分布、重位點陣特殊晶界和取向分布的影響.研究結果表明:熱老化后,雙相不銹鋼的強度提高,韌性降低;在大變形條件下鐵素體晶粒內小角度晶界的數量和密度略有增加;熱老化材料的鐵素體的塑性變形和局部應變能力下降,大變形破壞初始奧氏體和鐵素體以及Σ3孿晶邊界的分布.

納米TiO₂對丙烯酸酯聚氨酯涂層/碳鋼界面的初期失效行為的影響

姜洪霞, 高瑾, 錢海燕, 盧琳, 宋東東, 李曉剛

2015, 37(8): 1029-1035. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.009

[摘要](330)

[PDF 1026KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
采用激光電子散斑干涉技術、電化學阻抗技術和掃描電化學顯微鏡技術實時、動態和原位觀測了涂覆丙烯酸聚氨酯涂層的碳鋼在質量分數為3.5%的NaCl溶液中浸泡初期的界面腐蝕行為,并對比了納米TiO₂的添加對界面腐蝕行為的影響.在浸泡初期無宏觀缺陷存在時,激光電子散斑干涉技術成功檢測到涂層界面的微小變化,電化學阻抗技術顯示不同涂層低頻阻抗膜值的變化情況,均與掃描電化學顯微鏡技術獲得的腐蝕電化學形貌結果一致,即在浸泡初期,未添加納米TiO₂的涂層其界面變化速度(即銹蝕萌生速度)較添加涂層明顯得多,表明納米TiO₂可延緩涂層/碳鋼的界面失效.

基于Cu⁺-In³⁺-Se^2--NH₃-L^2--Cl^--H₂O體系的常溫全液相法制備CuInSe₂粉體

李士娜, 馬瑞新, 馬春紅, 黃凱, 牛建文, 朱鴻民

2015, 37(8): 1036-1043. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.010

[摘要](109)

[PDF 651KB](6) [施引文獻] ()

摘要:
采用同時平衡和質量守恒原理對全液相常溫常壓法制備CuInSe₂(CIS)粉體過程中Cu⁺-In³⁺-Se^2--NH₃-L^2--Cl^--H₂O體系的熱力學平衡進行分析,并繪制一系列的濃度對數lgc-pH值曲線.依據平衡圖,發現溶液中[NH₃]_T的變化主要影響溶液中[Cu⁺]_T在體系中的濃度變化,[L^2-]_T的變化主要影響的是體系中[In³⁺]_T的濃度變化,而[Cl^-]_T的變化對[Cu⁺]_T和[In³⁺]_T的濃度變化均有影響,并可發現在pH7.0~8.5時沉淀率最高.依據Cu⁺-In³⁺-Se^2--NH₃-L^2--Cl^--H₂O體系的同時平衡和質量守恒原理,采用全液相常溫常壓法,在pH7.0~8.5條件下制備出粒徑在20~50nm且基本符合標準化學計量比的CIS納米粉體.

硅/碳復合材料的高溫熱解法制備及其電化學性能

王建平, 田文懷, 楊道均, 吳寧寧

2015, 37(8): 1044-1048. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.011

[摘要](236)

[PDF 394KB](21) [施引文獻] ()

摘要:
采用高溫熱解方法成功地合成了高容量硅/碳復合負極材料.通過X射線衍射分析、熱重分析、掃描電子顯微鏡觀察、透射電子顯微鏡觀察、恒電流充放電測試、循環伏安法等手段研究了復合材料的性能.結果表明:硅/碳復合材料由Si、C以及少量SiO₂組成;硅/碳復合材料中碳的質量分數約在39%左右;經電化學性能測試,在電流0.2 m A下,該硅/碳復合材料首次充電容量768 m Ah·g^-1,首次庫侖效率75.6%,70次循環后可逆比容量仍為529 m Ah·g^-1,平均容量衰減率為0.44%.這些性能改善歸因于硅/碳復合材料中碳的引進,硅表面存在的碳涂層提供了一個快速鋰運輸通道,降低了電池的阻抗并且充放電過程中穩定了電極的組成.

Cr-MnO_x/TiO₂-ZrO₂低溫選擇催化還原NO的活性及抗毒性能

李哲, 汪莉, 贠麗, 王振南, 李夢霞, 李鑫

2015, 37(8): 1049-1056. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.012

[摘要](150)

[PDF 698KB](6) [施引文獻] ()

摘要:
采用溶膠凝膠法制備TiO₂-ZrO₂載體,然后采用檸檬酸溶液浸漬法制備Cr-MnO_x/TiO₂-ZrO₂復合催化劑.通過X射線衍射、比表面積測試(BET)、掃描電鏡、X射線光電子能譜等測試方法對催化劑的物化性能進行表征分析,并進行NH₃選擇性催化還原NO實驗,考察催化劑在低溫下的活性及抗硫抗水性能.Cr元素介入到MnO_x中,形成了新型的CrMn_1.5O₄活性物相,其中的Mn元素多以Mn³⁺和Mn⁴⁺存在.高價態的Cr⁵⁺使Mn元素由Mn³⁺向高氧化態的Mn⁴⁺轉化,有利于低溫選擇性催化還原反應的進行.鑒于Cr元素第一電離能和電負性均低于Mn元素,能優先于Mn與SO₄^2-和SO₃^2-結合,保護MnO_x不被硫酸化,從而提高Cr-MnO_x/TiO₂-ZrO₂催化劑的抗毒性能.制備的五種不同Cr/(Cr+Mn)摩爾比的催化劑中,Cr(0.4)-MnO_x/TiO₂-ZrO₂的性能最優,其顆粒分散均勻,具有較大比表面積,在180℃時脫硝效率能夠達到95.8%,同時通入5%H₂O和10^-4SO₂,脫硝效率緩慢下降,反應8h后,下降到73%,并保持穩定.

釩酸鉍/二氧化鈦-石墨烯寬光譜復合光催化劑的制備及性能

郭肖娜, 劉世香, 顧少楠, 劉佳, 常志東, 李文軍

2015, 37(8): 1057-1062. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.013

[摘要](177)

[PDF 821KB](10) [施引文獻] ()

摘要:
通過溶劑熱法制備了具有可見光光催化活性的BiVO₄/TiO₂-石墨烯復合光催化劑.利用X射線粉末衍射、透射電子顯微鏡、紫外-可見漫反射光譜和熒光發射光譜對樣品進行表征,復合光催化劑的催化活性以模擬太陽光條件下降解水溶液中亞甲基藍來評價.結果表明：BiVO₄/TiO₂-石墨烯復合光催化劑在530-800 nm的可見光范圍具有很強的吸收峰.石墨烯的引入不僅拓寬了光譜響應范圍,而且使得BiVO₄和TiO₂粒子均勻地分散在石墨烯薄片上,能快速捕獲并遷移電子,有效地提高了光生載流子的分離效率,從而提高其光催化活性.

介孔二氧化硅球形孔內近場輻射換熱

李靜, 馮妍卉, 張欣欣, 黃叢亮, 楊穆

2015, 37(8): 1063-1068. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.014

[摘要](178)

[PDF 447KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
介孔二氧化硅基材內含不連續且均勻分布的球形孔.由于孔徑小于熱輻射特征波長,近場輻射作用不容忽視.本文基于漲落耗散理論和并矢格林函數,計算介孔二氧化硅球形孔內的近場輻射換熱,由此得到的近場輻射的當量導熱系數,將進一步用來修正介孔二氧化硅的有效導熱系數.采用稀介質孔隙率加權模型耦合球形孔內近場輻射當量導熱系數、孔內受限氣體導熱系數及介孔二氧化硅基材導熱系數,得到介孔二氧化硅的有效導熱系數,并進一步考察了孔徑和溫度的影響.研究結果表明,在介觀尺度下,其輻射熱流比宏觀尺度下要高2-7個數量級.球形孔內近場輻射的熱流及當量導熱系數隨著孔徑的增加呈指數衰減,隨著溫度的升高而增大.介孔二氧化硅的有效導熱系數隨著孔隙率的增加逐漸減小,隨著溫度的升高緩慢增加.孔徑越小,近場輻射的作用越顯著,不容忽視.當孔徑大于50 nm時,尺寸效應逐漸消失.

基于CCD的高爐風口回旋區三維溫度場的檢測技術

王洪橋, 程樹森, 趙立英, 張英偉

2015, 37(8): 1069-1075. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.015

[摘要](189)

[PDF 640KB](8) [施引文獻] ()

摘要:
在存在多介質的高爐回旋區內,首先利用安裝在風口直吹管窺視孔的電荷耦合器件(charged couple device,CCD)攝像機可以獲得高爐回旋區內累積的二維溫度輻射圖像,然后將高爐回旋區均分成若干小塊,利用數學模型近似模擬回旋區內的輻射傳熱過程并建立矩陣方程,通過求解方程獲得高爐回旋區內的三維溫度場.在模擬輻射傳熱過程中,本文提出了一種更有效也更符合實際生產的新方法——基于距離的高斯函數模型來模擬高爐內介質的輻射能量傳播過程并獲得了較好的三維溫度場.由于存在波動誤差以及電荷耦合器件攝像機測量誤差等,所以我們通過在測量數據中添加隨機誤差來驗證重構溫度場的有效性以及穩定性.結果顯示重構的三維溫度場與真實溫度場非常接近,誤差在高爐工業允許的5%范圍以內.

耦合孿生晶體塑性模型硬化參數的靈敏度分析

楊競, 黃杰, 孫朝陽, 郭寧, 王斌

2015, 37(8): 1076-1083. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.016

[摘要](173)

[PDF 643KB](6) [施引文獻] ()

摘要:
基于經典晶體塑性理論,建立了耦合孿生的晶體塑性本構模型并進行了全隱式積分的數值實現.該本構模型采用飽和硬化法則,并采用孿生阻力與滑移硬化之間的正比關系來描述孿生對滑移硬化影響及孿生硬化行為.針對該本構模型的13個參數,結合各參數物理意義提出了參數的分類確定方法.以孿生誘導塑性（TWIP）鋼Fe-22Mn-0.6C為例,著重對硬化參數的局部靈敏度進行了分析,研究了各硬化參數對宏觀力學響應、孿生激活和演化的影響,根據變形機制的不同宏觀變形過程可區分為孿生硬化階段和孿生硬化失效階段,進而給出了硬化參數確定的步驟及其建議取值范圍.結果表明：初始滑移阻力與屈服極限線性相關,取值范圍在80~160 MPa之間;孿生硬化指數增大使得孿生硬化階段減弱,其取值范圍應在0~3之間;孿生阻力與滑移阻力比值增大,則孿生增長率降低,硬化率拐點后移,直至拐點消失,其取值范圍在1~1.3之間.

冷軋帶鋼局部高點卷取過程起筋控制的建模與仿真

管健龍, 何安瑞, 孫文權, 郭睿

2015, 37(8): 1084-1091. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.017

[摘要](175)

[PDF 788KB](13) [施引文獻] ()

摘要:
為了研究帶鋼局部高點卷取起筋的控制方法,利用三維彈塑性變形基本理論,并引入帶鋼塑性流動因子,建立了彈塑性卷取應力和起筋量模型.基于應力函數假設、S.Timoshenko最小功原理和伽遼金虛位移法建立了起筋帶鋼的應力場分布和可用于在線計算的起筋臨界卷取張力設定模型.仿真結果表明:局部高點在徑向累積疊加所引起的帶鋼張力不均勻分布和軸向壓應力是導致帶鋼起筋的主要原因;起筋量隨局部高點高度、卷徑和卷取張力增加而增大,薄帶鋼比厚帶鋼起筋量增幅明顯;臨界卷取張力隨卷徑、帶鋼厚度和局部高點高度增大而減小.

多參數耦合下冷軋鋁帶工作輥分段冷卻調節特性

邵健, 何安瑞, 楊荃, 蔣力, 姚馳寰, 周濱

2015, 37(8): 1092-1097. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.018

[摘要](147)

[PDF 552KB](5) [施引文獻] ()

摘要:
為得到多參數耦合下冷軋鋁帶工作輥分段冷卻調節特性,建立了工作輥和軋件的一體化耦合傳熱模型.耦合傳熱建模過程包含工作輥和軋件導熱微分方程的建立、軋件變形熱和摩擦熱的求解、換熱邊界條件的確立、工作輥熱輥形的計算及采用二維交替差分對微分方程進行求解.仿真結果表明,同一軋制參數下工作輥分段冷卻正負方向調節能力近似相等,但單向調節幅度受軋制參數影響較大,軋制長度、噴射梁工作壓力和摩擦系數的增加對分段冷卻調控能力具有促進作用,軋制速度的作用則相反.

一種支持時延約束的衛星認知網絡功率控制算法

肖楠, 梁俊, 劉玉磊, 冉淏丹, 朱巍, 陳劉偉

2015, 37(8): 1098-1104. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.019

[摘要](194)

[PDF 488KB](7) [施引文獻] ()

摘要:
針對衛星通信網頻譜資源利用率低下的問題,以信道有效容量最大化為優化目標,提出了一種支持時延約束的衛星Underlay認知無線網絡功率控制與優化算法.首先根據網絡拓撲結構建立了功率干擾模型,通過引入時域信道相關系數,推導了完全與非完全信道環境下基于時延約束的認知用戶有效容量優化目標函數,并利用Lagrange方法求解得到不同場景下認知用戶的最佳功率調整策略,簡化了功率控制優化過程,最后通過實驗仿真分析了影響認知用戶信道有效容量的因素.結果表明,該算法能夠根據業務時延約束條件和信道衰落特性變化動態調整認知用戶的最佳發送功率,與等功率分配算法相比認知用戶的信道有效容量得到了明顯提高.

萊茵衣藻鞭毛內運輸蛋白IFT81調控鞭毛組裝

孫娟

2015, 37(8): 1105-1109. doi: 10.13374/j.issn2095-9389.2015.08.020

[摘要](213)

[PDF 357KB](6) [施引文獻] ()

摘要:
利用插入突變的方式獲得了一株衣藻不運動突變體ift81,該突變體表現出鞭毛缺失或者短鞭毛的性狀.基因序列分析表明,外源基因aphⅧ插入了突變體中IFT81(intraflagellar transport,IFT)基因的第五個外顯子內,并導致該外顯子原有的52個堿基對被替換.把含有完整IFT81基因的重組質粒導入突變體ift81后,其鞭毛恢復為野生型且可以檢測到IFT81-HA融合蛋白的表達,這證明突變體的鞭毛缺陷確實是由于IFT81基因突變所導致.電鏡觀察顯示突變體中鞭毛的顯微結構發生改變,免疫熒光實驗證實IFT81蛋白主要定位于基體和鞭毛部位.上述結果表明:IFT81蛋白缺失會導致衣藻鞭毛組裝缺陷,在鞭毛組裝所需蛋白的運輸過程中,IFT81蛋白是必不可少的.